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        高郵市文武型鋼有限公司

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        冷拉方鋼 0010進步的

          電解過程中需將電解液置于40?80°C水浴環境中,電解浸蝕后即可清晰顯示馬氏體耐熱鋼中的δ鐵素體,并且能使S鐵素體著色(稀NaOH水溶液電解后δ鐵素體著色較淺,與基體顏色相近,統計精度低),然后利用軟件簡單處理即可統計S鐵素體相面積含量。本發明所述方法,僅需拋光后短時間電解浸蝕后即可清晰顯示馬氏體耐熱鋼中的S鐵素體,并且能使S鐵素體著色,然后利用軟件簡單處理即可統計S鐵素體相面積含量,此方法度高、實施方便。[0014]圖1為本發明實施例1Cr12Ni2Mo2VN鋼電解浸蝕后金相照片。[0015]首先切取1X12X15mm塊狀試樣,將試樣的其中一個平面,在240#、#、600#、800#、1000#金相砂紙上自粗至細進行磨光;每次更換砂紙之前保證試樣表面無垂直于磨光方向劃痕。

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          周期性退火工藝過程示意圖詳見圖1。[0007]所述步驟(1)優選在1180~1250°C下保溫25~40min,水冷至室溫。[0008]所述步驟(2)中的冷乳壓下量優選為30~40%,兩道次完成。[0009]所述步驟(3)優選在1150~1230°C下,進行1~2個周期的退火,水冷至室溫。[0010]所述步驟(1)和(3)中分兩段加熱,室溫~800°C的升溫速度不大于10°C/min;800°C~目標溫度的升溫速率為15~25°C/min。[0011]本發明的優點是:(1)本發明主要針對含有穩定化元素的奧氏體耐熱不銹鋼,或具有廣闊應用前景的核電及超超臨界電站用高性能奧氏體耐熱鋼。通過合適的變形熱處理工藝。

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          母材的舊奧氏體粒徑變得比HAZ粗顆粒部分的舊奧氏體粒徑更大。在1090℃或以下的溫度正火的P92或P122等的HAZ中,和母材相比,舊奧氏體粒徑更細。迄今為止,從對P92或P122等的回火馬氏體類耐熱鋼的焊接接頭的蠕變強度的研究結果可知,在HAZ細顆粒部分蠕變強度顯著降低。P92或P122等的回火馬氏體類耐熱鋼的焊接接頭,在蠕變試驗中,產生在HAZ細顆粒部分破裂的IV型破壞,在650℃下蠕變斷裂時間降低到母材的20%左右。因此,為了抑制HAZ細粒部分的蠕變強度的劣化,提出了在母材中生成Ti、Zr、Hf系的碳氮化物的方案(例如參閱專利文獻1)。此外,還提出了使其含有總計為1×104~1×108個/mm2的粒徑為0.002~0.1μm的含Mg氧化物顆粒、和由含鎂氧化物與以其作為內核析出的碳氮化物所構成的粒徑為0.005~2μm的復合顆粒的1種或2種的技術方案(例如參閱專利文獻2)。

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          需要進一步要求提高結構材料的耐腐蝕性能。[0004]通過在材料表面增加涂層可以更進一步提高ADS嬗變系統用9?12%Cr馬氏體耐熱鋼的耐腐蝕性能。研究結果顯示,碳化鈦等陶瓷涂層由于與液態鉛鉍潤濕性差等表現出優異的耐腐蝕性能而受親睞,但是由于9?12%Cr馬氏體耐熱鋼與陶瓷的熱膨脹系數相差懸殊,在9?12%Cr馬氏體耐熱鋼上制連續致密的碳化鈦陶瓷涂層極其困難,已成為制約該涂層發展的技術瓶頸。因此,亟待一種合適的表面處理方法,以保證涂層和基體之間有很強的粘著力而不造成涂層的剝落,從而達到保護金屬基體的目的。[0005]本發明的目的在于提供一種在馬氏體耐熱鋼表面進行耐液態金屬腐蝕處理的方法,采用電弧離子鍍在金屬表面鍍一層鈦后。

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          電解浸蝕實驗前對試樣進行磨光、拋光,保證試樣表面光潔。[0009]進一步的,所述電解液配制方法為:取干凈燒杯,按照每10mlH2O加入30?40gNa0H的比例,向水中邊攪拌邊加入NaOH,攪拌均勻即可。[0010]進一步的,所述電解過程中需將電解液置于40?80°C水浴環境中,電解過程中保持電解液溫度處于40?80°C。[0011]優選的,浸蝕吹干后試樣在光學顯微鏡下拍攝金相照片,然后利用Imagetool圖像分析軟件統計S鐵素體相面積含量。[0013]本發明是利用電解浸蝕+軟件處理結合的方法統計馬氏體耐熱鋼中δ鐵素體相面積,發明中所使用的電解液配比為30?40gNa0H+100mlH20,屬濃NaOH水溶液。

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